Projektowanie belek żelbetowych
Wstępne przyjmowanie wymiarów elementów żelbetowych
W przypadku, gdy konstruktor ma pełną swobodę doboru i kształto¬wania elementów konstrukcji, musi tak opracować wstępną koncepcję (a w szczególności wymiary przekrojów i rozpiętości), aby spełnić następujące kryteria:
a) element musi spełniać warunki stanów granicznych nośności i użyt¬kowania,
b) spełnione muszą być warunki konstrukcyjne uwzględniające w szczegól¬ności rzeczywiste warunki pracy elementu,
c) rozwiązania powinny być na tyle proste i przejrzyste, aby umożliwić sprawne i szybkie wykonawstwo,
d) przyjęte rozwiązanie powinno zapewnić racjonalne zużycie podstawo¬wych materiałów, elementów towarzyszących (np. deskowań) oraz nakłady robocizny.
Belka o przekroju prostokątnym
Po ustaleniu rozpiętości obliczeniowej wyznacza się momenty i siły tnące wywołane obciążeniami zewnętrznymi. Ponieważ ciężar własny belek jest rzędu 5=10% całego obciążenia, to o tyle można zwiększyć obliczone siły i mo¬menty.
Następnie przyjmuje się określoną klasę stali i betonu. Jeżeli nie ma jakichś przeciwwskazań, to najczęściej stosuje się stal klasy A-III i betony o klasach nie gorszych niż B20 (lepsze jest B25, B30). Korzystając z tabel 10 i 11 w załączniku przyjmuje się stopień zbrojenia gwarantujący odpowiednie wykorzystanie stali ze względu na zginanie. W typowych sytuacjach p= 1,0%=1,5% (im wyższa klasa betonu tym wyższe p).
W dalszej kolejności przystępuje się do wstępnej analizy kolejnych stanów granicznych nośności i użytkowania. Z tabeli 3.11 lub tabeli 9 w załączniku dla założonego stopnia zbrojenia odczytuje się stosunek leff / d, co pozwala znaleźć niezbędną wysokość belki. Następnie korzystając z tablic do wymiarowania przekrojów zginanych odczytuje się wartość parametru A odpowiadającego przyjętemu wstępnie stopniowi zbrojenia. oszacować szerokość belki:
Przy typowych rozpiętościach i obciążeniach można otrzymane wartości odpowiednio zaokrąglić (do pełnych 50 mm) i po ewentualnym sprawdzeniu ścinania i zarysowania przystąpić do dokładnych obliczeń z uwzględnie¬niem ciężaru własnego konstrukcji. Czasami jednak należy dokonać korekty wymiarów.
Jeżeli postępując zgodnie z przedstawionym algorytmem otrzyma się b > d, to znaczy, że o wymiarach przekroju decyduje w dużo większym stopniu zginanie niż ugięcie. W takiej sytuacji należy założyć wstępną proporcję b/d rzędu 1:1,5=1=2,5 i ponownie obliczyć b i d z zależności A=M/bd^2
Korektę należy wykonać również wtedy, gdy b jest zbyt małe (tzn. b < 150 mm lub b/d < 1/3). Sytuacja taka występuje, gdy dominującym czynnikiem jest ugięcie
Zaostrzenie warunku pozwala łatwiej zaprojektować zbrojenie belki zapo¬biegające powstawaniu rys ukośnych o zbyt dużej rozwartości.
W większości typowych przypadków stan graniczny zarysowania nie ma wpływu na wymiary przekroju. Przy wlim = 0,3 mm może on być całkowicie pominięty przy wstępnym ustalaniu wymiarów przekroju. Przy w lim= 0,2 mm należy się liczyć z koniecznością ograniczenia średnic zbrojenia i w konsekwen¬cji zwiększeniem ilości wkładek. Przy wstępnym przyjmowaniu wymiarów belki należy więc nieco zwiększyć wysokość przekroju (w granicach 50 mm) i szerokość (100 mm) w stosunku do wymiarów ustalonych na podstawie innych stanów granicznych.
Gdy w= 0,1 mm, to o wymiarach przekroju belki decyduje stan gra¬niczny zarysowania. Przy ustalaniu wymiarów może być pomocna tabela 3.7. Można również przyjąć wymiary przekroju belki w ten sposób, że szerokość jest większa o około 30%, a wysokość o około 40% niż wynikałoby to z warunków stanu granicznego zginania belki.
Belka o przekroju teowym
W przypadku przekrojów teowych należy wstępnie przyjąć następujące wielkości charakteryzujące geometrię przekroju: wysokość użytkową d, szero¬kość środnika bw, szerokość półki ściskanej b eff oraz wysokość półki hf.
Podobnie jak w przypadku przekrojów prostokątnych, najwygodniej jest rozpocząć od wyznaczenia wysokości użytkowej przekroju z warunku sztyw¬ności przekroju (stan graniczny ugięcia). Można skorzystać z omawianych już tablic. Ponieważ zostały one opracowane dla przekroju prostokątnego, to można przyjmować wartości max leff/d nieco większe, gdyż półka powoduje przyrost sztywności rzędu 10 do 30% (w zależności od jej wielkości).
W dalszej kolejności można wstępnie określić szerokość środnika z zależno¬ści opisujących nośność ściskanego krzyżulca - identycznie jak w przypadku przekrojów prostokątnych. W typowych przypadkach, gdy stan graniczny nośności na ścinanie nie jest decydujący, otrzymane wartości bw należy powiększyć tak aby szerokość umożliwiała poprawne ułożenie prętów zbroje¬niowych (min b", = 150 mm).
Szerokość półki w przekroju nie może przekraczać: beff < bw+lo/5 ,gdzie lo długość tej części belki, gdzie półka znajduje się w strefie ściskanej.
Przyjmowanie takiej wartości beff jest celowe w odniesieniu do monolitycz¬nych konstrukcji płytowo-belkowych. W przypadku pojedynczych belek lub elementów prefabrykowanych korzystniejsze jest oszacowanie wartości beff z warunków stanu granicznego nośności zgięciowej. Ze względu na to, że beff jest zwykle około 3=5 razy większe niż bw, to o nośności zgięciowej decyduje głównie szerokość półki. Można więc przyjąć jej wartość zakładając, że przekrój jest pozornie teowy (ściskana jest tylko półka). Wtedy parametr
Ogólne zasady sprawdzania stanu granicznego nośności zgięciowej
Sprawdzenie stanu granicznego nośności zgięciowej polega na wykazaniu, że w każdym przekroju belki lub płyty zginanej, moment zginający wywołany działaniem obciążeń obliczeniowych (lub innymi oddziaływaniami) jest mniej¬szy lub równy maksymalnemu momentowi wywołanemu działaniem sił we¬wnętrznych,
Powstające w elemencie siły wewnętrzne do¬prowadzają do powstania stanu granicznego nośności, gdy
a) odkształcenie w stali rozciąganej osiągnie e, = 1O%
b) odkształcenie w skrajnym ściskanym włóknie betonu będzie równe e~ = 3,5%
W celu wyznaczenia sił wewnętrznych przyjmuje się następujące założenia: a) obowiązuje prawo płaskich przekrojów,
b) wytrzymałość betonu na rozciąganie jest pomijana,
c) naprężenia w ściskanej strefie betonu mają przebieg parabolicz¬no-prostokątny lub alternatywnie prostokątny,
d) stal zbrojeniową traktuje się jako materiał sprężysto - idealnie plas¬tyczny lub alternatywnie plastyczny ze wzmocnieniem.
Ze względu na możliwość zastosowania alternatywnych kształtów bryły naprężeń w strefie ściskanej betonu (punkt c), wprowadza się pojęcie dwóch dopuszczalnych modeli obliczeniowych.
W pierwszym modelu trzeba uwzględnić wszystkie podane powyżej założenia dotyczące warunków granicznych odkształceń betonu i stali oraz prawo płaskich przekrojów.
Drugi model jest uproszczony. Obliczenia przeprowadza się przy założeniu, że bryła naprężeń ściskających ma kształt prostokątny i wymaga się tylko spełnienia warunków równowagi sił uogólnionych. Jedynym ograni¬czeniem związanym z odkształceniami jest wprowadzenie granicznej wartości strefy ściskanej.
Oba modele betonu są przez normę traktowane równorzędnie i w większo¬ści typowych przypadków ich zastosowanie prowadzi do praktycznie identycz¬nych wyników końcowych. Istotniejsze różnice pojawiają się w sytuacjach ekstremalnych, tzn. wtedy gdy nie ma możliwości pełnego wykorzystania betonu. W tych przypadkach rezultaty bardziej zbliżone do rzeczywistości daje model pierwszy. Modele te są dokładniej omówione w dalszej części tego rozdziału.
W przypadku modeli obliczeniowych stali za podstawowy należy uznać model z poziomą półką. W przypadku uwzględniania wzmocnienia po uplastycznieniu konieczna jest znajomość naprężeń i odkształceń odpowia¬dających sile niszczącej. W normie nie ma podanych wartości tych od¬kształceń.
W typowych sytuacjach wymiarowanie przekrojów ze względu na stan graniczny nośności zgięciowej polega na wyznaczeniu powierzchni zbrojenia rozciąganego A,1 oraz wysokości strefy ściskanej przekroju x. Wielkości te wyznacza się z równań równowagi przekroju w stanie granicznym. Przyjmuje się przy tym, że moment Msd = MRd, odkształcenia w betonie w najbardziej ściskanym włóknie są równe 3,5°/~, a odkształcenia w stali rozciąganej mieszczą się w przedziale epsilons<epsilonpl;10promili>. W takich przypadkach zagadnienie sprowadza się do rozwiązania układu dwóch równań przy występowaniu dwóch niewiadomych. Istnieje więc jednoznaczność rozwiązania.
Czasami, ze względów konstrukcyjnych lub ze względu na mały przekrój belki, zbrojenie znajduje się w strefie ściskanej betonu (przekrój podwójnie zbrojony). W takich sytuacjach (dochodzi niewiadoma A,2), aby uzyskać rozwiązanie, formułuje się dodatkowy warunek (np. stopień zużycia stali) pozwalający otrzymać jednoznaczne rozwiązanie.
Osobną grupę problemów stanowią sytuacje, gdy nie jest możliwe równo¬czesne spełnienie dwóch warunków dotyczących odkształceń w betonie (epsilonc,max = 3,5%) i stali epsilons<epsilonol; 10%o). Najczęściej ma to miejsce, gdy wymiary przekroju są narzucone innymi względami niż optymalną nośnością (np. ograniczenia architektoniczne, technologiczne). Wtedy szczególną uwagę nale¬ży poświęcić prawidłowemu zapisaniu prawa płaskich przekrojów i w dalszej kolejności wykorzystaniu równań równowagi. Do tych przypadków do analizy zdecydowanie lepszy jest pierwszy z modeli strefy ściskanej betonu.
Zasady konstruowania belek Zasady konstruowania wynikające ze zginania
W ogólnym przypadku konstruowanie elementu polega na jak najlepszym dostosowaniu go do rzeczywistych warunków pracy oraz na uwzględnieniu sposobów i możliwości jego wykonania w warunkach budowy lub zakładu prefabrykacji. Szereg tzw. zaleceń konstrukcyjnych służy również uwzględnieniu pewnych specyficznych okoliczności, które na etapie obliczeń są pomijane. Przykładowo można do nich zaliczyć uwzględnianie częściowego zamocowania belek na podporze, zapewnienie odpowiedniej współpracy zbrojenia.
Pierwszym krokiem po obliczeniu powierzchni niezbędnego zbrojenia ze względu na zginanie jest określenie ilości i średnicy prętów o odpowiedniej wielkości. Decydując się na wybór określonej ilości prętów o danej średnicy należy uwzględnić poniższe względy i czynniki:
a) pręty o mniejszej średnicy mają lepszą przyczepność do betonu i łatwiej jest przy ich użyciu spełnić warunki stanu granicznego zarysowania; kryterium to jest szczególnie ważne, gdy alim = 0,2 mm (przy alim = 0,1 mm oprócz małej średnicy pręta konieczne jest ograniczenie naprężeń w stali)
b) ilość prętów, przy określonej szerokości belki, powinna w zasadzie umożliwić ich ułożenie w jednym rzędzie przy zachowaniu odpowiednich odstępów (rys. 3.17); przy zbrojeniu w dwóch rzędach pogarsza się warunki przyczepności, a pręty są w rzeczywistości wytężone w różnym stopniu.
c) mniejsza ilość prętów o takich samych średnicach (dużych) znakomicie ułatwia i obniża koszty wykonania, co jest jednym z celów dobrego projek¬towania,
d) w przypadku, gdy ścinanie stanowi istotny problem, celowe jest takie zaplanowanie ilości prętów, aby część z nich można było wykorzystać po odgięciu do przenoszenia naprężeń rozciągających w przekrojach ukośnych (mocno obciążone krótkie belki).
Minimalna średnica rozciąganych prętów w belkach wykonywanych na miejscu budowy nie powinna być mniejsza niż 8 mm. Nie zaleca się również stosowania bez wyraźnej potrzeby średnic większych niż 25 mm (belki o takim zbrojeniu wymagają stosowania zbrojenia przypowierzchniowego). Maksymal¬na średnica prętów ściskanych nie powinna być natomiast mniejsza niż 12 mm.
Pręty zbrojeniowe wymagają odpowiedniego otulenia. Grubość otulenia liczona jest od zewnętrznej powierzchni betonu do najbliższego pęta (strzemie¬nia). W związku z tym grubość otuliny ar lub az należy liczyć ze wzoru:
a1 = c+fis+0,5fi, (3.93) gdzie c - otulenie, fis - średnica strzemienia, fi - średnica pręta. Wzór (3.93) jest słuszny, gdy pręty ułożone są w jednym rzędzie. W sytuacji, kiedy znajdują się w dwóch rzędach, należy wyznaczyć środek ich ciężkości i trzeci człon równania będzie równy odległości tego środka od powierzchni strzemienia.
W tabeli 3.12 podano minimalne grubości otulenia w zależności od klasy środowiska. Przy projektowaniu belek minimalną grubość otuliny należy zwiększyć o odchyłkę dh zależną od poziomu wykonawstwa i kontroli jakości. Dla elementów wykonawczych na placu budowy dh= 5-10 mm. W specyfi¬cznych sytuacjach (np. względy przeciwpożarowe) otulenia mogą być jeszcze większe.
Biorąc pod uwagę warunki kotwienia rozmieszczamy pręty zbrojeniowe na długości belki. W inny sposób postępuje się z prętami dolnymi, a inaczej z górnymi.
Pręty zbrojenia dolnego nie mogą kończyć się w przęśle. W rachubę wchodzi ich odgięcie do góry lub doprowadzenie do podpory. Musi tam dojść co najmniej 1/3 wszystkich prętów i nie mniej niż 2. Pręty do¬prowadzone do podpory muszą sięgać poza jej lico na długość 2/3 Ib,netto, przy podparciu bezpośrednim. Praktycznie jest to 0,2 1b. Norma pozwala przyj¬mować tę długość następująco:{ 5fi - gdy Vsd < VRd1; 10 fi - gdy do podpory doprowadzono co najmniej 2/3 prętów, 15 fi - gdy do podpory doprowadzono 1/3 prętów.
Pręty zbrojenia dolnego mogą być odginane, aby przy podporze przeno¬sić siły tnące lub po odgięciu "pracować" na momenty ujemne (belki ciągłe lub wspornikowe). W obu tych przypadkach pręt musi być przedłużony poza przekrój, gdzie jest niezbędny obliczeniowo o długość 0,5 h+Ib,netto a w dalszej kolejności zakotwiony zależnie od warunków, w jakich się znajduje po odgięciu. Nie należy bez potrzeby odginać prętów zbrojeniowych. Kom¬plikuje to wykonawstwo, a korzyści przy wymiarowaniu na ścinanie są ograniczone, ponieważ strzemiona zawsze muszą przenosić co najmniej 50% siły tnącej. Praktycznie wystarcza odgięcie jednego pręta, a w przypadku bardzo dużych sił tnących (l, rzędu ponad 5 d) - dwóch. Czasami korzystne jest odginanie prętów ze względu na ujemne momenty. Należy przy tym zwrócić uwagę, aby pręt znalazł się tam już w odległości O,5h+lb,netto, przed miejscem, gdzie jest niezbędny obliczeniowo.
Pręty zbrojenia górnego mogą być kotwione w przęśle. Z praktycznego punktu widzenia dwa górne pręty przechodzą przeważnie przez całą roz¬piętość belki, a pozostałe są kończone w odległości O,5h+Ib,netto, od miejsca, gdzie przestają być niezbędne obliczeniowo, lecz nie mniej niź 0,5 z ctg 0.
W przypadku kotwienia prętów w belkach zamocowanych w murze (wsporniki) - należy je przedłużyć poza lico podpory na długość 0,3 h+Ib.netto. Przeważnie wymaga to zaginania prętów.
Jeżeli wysokość belek przekracza 700 mm lub użyto do zbrojenia prętów o fi > 25 mm, to w belce musi znajdować się zbrojenie przypowierzchniowe (przeciętnie fi 8 co 250 mm).
Zasady postępowania przy sprawdzaniu nośności przekrojów ukośnych
Podstawą do sprawdzania stanu granicznego nośności na ścinanie jest wykres sił tnących. W następnej kolejności wyznacza się wartości sił VRd1 (wzór 3.56) oraz VRd2 (wzór 3.57) i miarodajną siłę tnącą Vsd. W przypadku, gdy obciążenie belki jest równomiernie rozłożone a jej podparcie bezpośrednie, do obliczeń można przyjmować wartość siły tnącej w odległości d od lica podpory. Jeżeli warunki te nie są spełnione (np. podciąg), to miarodajną jest sita tnąca w licu podpory.
Siła VRd1 obrazuje nośność na ścinanie przekroju, w którym naprężenia rozciągające jest w stanie przenieść beton. Przy korzystaniu ze wzoru (3.56) należy zwrócić uwagę na fakt, że zbrojenie główne można uwzględnić tylko wtedy, gdy jego pręty są przedłużone (w celu zakotwienia) poza analizowany przekrój o co najmniej Ib,netto
Jeżeli obliczeniowa siła tnąca Vsd < VRd1, to nie przeprowadza się szczegóło¬wych obliczeń ścinania, a jedynie zbroi się przekroje przypodporowe, tak aby spełnić wymagania konstrukcyjne. Siła VRd2 jest natomiast maksymalną siłą ściskającą, która może powstać w krzyżulcu betonowym (odpowiada kątowi nachylenia krzyżulca 0 = n/4). Jeżeli siła Vsd > VRd2, to nie ma możliwości prawidłowego zaprojektowania przekrojów ukośnych. W związku z tym celowe jest uwzględnienie tego ograniczenia na etapie wstępnego przyjmowania wymiarów przekroju (aby uniknąć późniejszej konieczności zwiększania b lub h).
W związku z tym obliczenia nośności przekrojów ukośnych przeprowadza się, gdy spełniony jest warunek VRd1 < Vsd < VRd2. (3.77) Kolejnym krokiem (po obliczeniu VRd1)
jest określenie w jakiej części belki należy obliczać zbrojenie na ścinanie. Zasięg ten oznaczany "lt" spełnia warunek Vsd (x <!1) >VRd1. Jeżeli siła tnąca w elemencie zmienia się np.liniowo, to długość tego odcinka oblicza się ze wzoru lt=(Vsdmax-VRd1)/qo
gdzie qo jest całkowitym obciążeniem obliczeniowym równomiernie rozłożo¬nym.
Jeżeli odcinek h jest krótki (l, < 2d), to oznacza że wpływ ścinania na nośność belki nie jest istotny. W takich przypadkach całą siłę w rozciąganych krzyżulcach mogą przyjąć strzemiona. Korzysta się wtedy ze wzoru (3.62) przyjmując ctg 0 = l,/0,9d oraz średnicę strzemion. W typowych sytuacjach stosuje się strzemiona dwuramienne, dla których powierzchnia jest równa Asw1 = 2*asw. Jeżeli obliczony ze wzoru (3.62) rozstaw strzemion spełnia warunki konstrukcyjne podane w punkcie 3.6.2, to obliczenia nośności można uznać za zakończone. Należy jedynie sprawdzić szerokość rozwarcia rysy ukośnej i ewentualnie ścinanie w półce (dla przekrojów teowych).
Z formalnego punktu widzenia trzeba jeszcze sprawdzić warunek (3.63). Może on być niespełniony, gdy maksymalna siła tnąca Vsd > 0,8 VRd2.max = = 0,36 v fcd bw d. Problemu tego można uniknąć na etapie wstępnego przyj¬mowania wymiarów przekroju stosując się do zaleceń podanych w punkcie 3.1.
Jeżeli jednak warunek 3.63 nie jest spełniony, to zachodzi konieczność zmniejszenia wartości O do.... .W przypadku, gdy odcinek lt jest dłuższy niż 2d lub na odcinku tym występują pręty odgięte, które mogą być uwzględnione przy sprawdzaniu nośności na ścinanie (spełniają wymagania konstrukcyjne), należy odcinek ten podzielić na mniejsze. W sytuacji, gdy występują pręty odgięte, podział odcinka należy dostosować do miejsc występowania tych prętów. Przy¬kładowo przy dwóch prętach odgiętych i lt = 3,5d pierwszy odcinek It1 obejmowałby pierwszy pręt odgięty, drugi pręt – lt2, a na trzecim wy¬stępowałyby same strzemiona. Przy wymiarowaniu bierze się do obliczeń maksymalną siłę tnącą dla każdego z tych odcinków. Dzięki temu podziałowi wymiarowanie jest oszczędniejsze.
Na odcinkach, gdzie uwzględnia się pręt odgięty, wartość kąta B wynika z geometrii przekroju i rozstawu prętów (ctg 0 = s2/0,9d). Obliczenia prze¬prowadza się w następujący sposób:
a) we wzorze (3.65) podstawia się VRd3 = Vsd i oblicza się siłę przenoszoną przez pręt odgięty Vw2 = [(Asw2 fyd )/s2]0,9d (ctg 0 sin a+cos a); resztę przenosza strzemiona sz Va- ...
opheliac19